Временные нормы
ДЛЯ РАСЧЕТА РАСХОДА ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ
ПРИ ТЕПЛОВЛАЖНОСТНОЙ ОБРАБОТКЕ
СБОРНЫХ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ
ИЗДЕЛИЙ В ЗАВОДСКИХ УСЛОВИЯХ

СН 513-79

Утверждены
постановлением
Государственного комитета СССР
по делам строительства
от 5 марта 1979 г. № 20

Москва

Стройиздат 1980

Временные нормы для расчета расхода тепловой энергии при тепловлажностной обработке сборных бетонных и железобетонных изделий в заводских условиях (СН 513-79) / Госстрой СССР. - М.: Стройиздат, 1980.

Временные нормы составлены в соответствии с «Основными положениями по нормированию расхода топлива, электрической и тепловой энергии в производстве», утвержденными Госпланом СССР 1 апреля 1966 г., и предназначены для разработки обоснованных общезаводских норм расхода тепловой энергии и выявления непроизводительных технологических расходов тепловой энергии с целью их планомерного снижения.

Временные нормы являются обязательными для всех заводов сборного железобетона независимо от их ведомственной принадлежности; нормы могут быть использованы также проектными организациями для контрольных расчетов теплового баланса тепловых агрегатов при проектировании новых и реконструкции действующих заводов сборного железобетона.

Временные нормы разработаны институтом ВНИИжелезобетон Минстройматериалов СССР совместно с НИИЖБ Госстроя СССР при участии институтов ЦНИИЭПжилища Госгражданстроя, Гипростроммаш Минстройдормаша, Гипростройматериалы Минстройматериалов СССР и СКТБ Главмоспромстройматериалов.

Редакторы - инж. И.И. Костин (Госстрой СССР), кандидаты техн. наук С.Е. Ленский, Р.В. Вегенер, Э.А. Соколова, Г.А. Объещенко (ВНИИжелезобетон Минстройматериалов СССР), д-р техн. наук Б.А. Крылов, канд. техн. наук И.И. Цыганков (НИИЖБ Госстроя СССР), инж. А.В. Брусилов (ЦНИИЭПжилища Госгражданстроя).

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Настоящие временные нормы предназначены для расчета усредненных технологических норм и обоснования общезаводских норм расхода тепловой энергии на заводах сборного железобетона.

1.2. Временные нормы регламентируют агрегатный расход тепловой энергии при тепловлажностной обработке сборных бетонных и железобетонных изделий из тяжелого и легкого бетонов и являются обязательными для использования на предприятиях сборного железобетона независимо от их ведомственной подчиненности.

1.3. Временные нормы распространяются на агрегаты тепловой обработки, в которых осуществляется паропрогрев бетонных и железобетонных изделий. При оснащении пропарочных камер паровыми регистрами (без непосредственного контакта изделий с острым паром) агрегатные нормы расхода тепловой энергии принимаются с коэффициентом 0,95.

Примечание. Настоящие временные нормы не распространяются: на тепловую обработку изделий из ячеистых или силикатных бетонов в автоклавах; тепловую обработку изделий в малонапорных пропарочных камерах и на прокатных станах; тепловую обработку изделий, отформованных из горячих смесей; двухстадийную тепловую обработку; электротермообработку железобетонных изделий.

1.4. Настоящие временные нормы устанавливают агрегатный расход тепловой энергии на 1 м³ бетона в плотном теле, предельно допустимый для обеспечения требуемых показателей качества при принятой на заводе технологии тепловой обработки бетонных и железобетонных изделий и при наличии автоматических средств ее контроля и регулирования.

Расход тепловой энергии нормируется в тыс. ккал на 1 м³ бетона. Для получения удельного расхода пара в кг/м³ величины в тыс. ккал/м³ принимаются с коэффициентами:

1,8 - для ямных камер, стендов и термоформ;

1,72 - для щелевых камер непрерывного действия и кассетных установок;

1,67 - для вертикальных камер.

1.5. Агрегатные нормы служат основой для составления средневзвешенных технологических норм, разрабатываемых каждым предприятием сборного железобетона. В технологическую норму включается расход тепла на оттаивание и подогрев заполнителей.

1.6. Порядок расчета агрегатных норм расхода тепловой энергии изложен в разделе 2; порядок расчета и применения технологических норм расхода тепловой энергии изложен в разделе 3.

1.7. Настоящие временные нормы предусматривают расход тепловой энергии для пропарочных камер непрерывного и периодического действия с неутепленными ограждениями (за исключением вертикальных камер).

2. СТРУКТУРА АГРЕГАТНЫХ НОРМ И ПОРЯДОК ИХ РАСЧЕТА

2.1. В нормах учтены следующие факторы, влияющие на удельный расход тепловой энергии: вид и марка бетонов и цементов; тепловыделение с учетом массивности пропариваемых изделий; удельная металлоемкость форм и форм-вагонеток; коэффициенты заполнения полезного объема пропарочных камер; режим тепловой обработки, применяемый на заводе сборного железобетона; габариты агрегатов тепловой обработки и конструкция их ограждений; потери тепла в процессе активной тепловой обработки и при остывании корпуса пропарочных камер при перерывах в работе, включая выходные дни; потери тепла в грунт; потери тепла через торцы агрегатов тепловой обработки непрерывного действия.

2.2. Исходными данными для определения агрегатной нормы расхода тепловой энергии являются:

тип агрегата тепловой обработки;

объем бетона изделий, загружаемых в агрегаты тепловой обработки, V_б, м³;

масса металла форм (форм-вагонеток), приходящаяся на 1 м³ бетона, g, т/м³;

объем пропарочной камеры по внутреннему обмеру V_к, м³; для термоформ V_к = V_б; для щелевых камер непрерывного действия дополнительно определяется объем обогреваемой зоны без учета зоны остывания V_о.з, м³;

поверхность соприкосновения бетонных стен и днища пропарочных камер (по наружному обмеру) с грунтом F_гр, м²;

полная наружная поверхность пропарочной камеры выше нулевой отметки (по наружному обмеру) F_н, м².

Примечания:

1. При расчете V_к, F_гр и F_н ямных камер, секционированных в блок, а также многоярусных или многорядных щелевых камер со смежными стенками учитываются габариты всего блока или многощелевой камеры.

2. Для ямных пропарочных камер потери тепла через крышки не учитываются, и F_н рассчитывается без учета площади крышек.

3. Для термоформ рассчитывается F_т - площадь поверхности охлаждения форм по ее габаритам, а также доля утепленной поверхности термоформы (% F_т).

2.3. По этим исходным данным рассчитываются следующие параметры:

коэффициент заполнения полезного объема пропарочной камеры

модуль заглубления камеры

модуль надземной поверхности камеры

для термоформ

2.4. Расчетная агрегатная норма расхода тепловой энергии определяется по следующим таблицам:

а) для ямных камер - по прил. 1;

б) для щелевых камер непрерывного действия - по прил. 2;

в) для вертикальных камер непрерывного действия - по прил. 3;

г) для термоформ - по прил. 4;

д) для типовых кассетных установок - по прил. 5;

е) для стендов тепловой обработки виброгидропрессованных напорных труб и центрифугированных безнапорных труб - по прил. 6.

Примечания:

1. Если расчет ведется для блока камер с различным коэффициентом заполнения отдельных отсеков, величина К_з определяется как средневзвешенная по объему прогреваемого бетона.

2. Для стендов и силовых форм, расположенных в камерах, закрываемых крышками, а также для тупиковых щелевых камер периодического действия расход тепловой энергии определяется как для ямных камер.

3. Для стендов и силовых форм, снабженных паровыми рубашками (при изготовлении линейных элементов, санитарно-технических кабин, объемных элементов и т.п.), расход тепловой энергии определяется как для термоформ.

2.5. Приведенные в прил. 1 - 6 нормы действительны для следующих условий:

тепловлажностная обработка изделий осуществляется в закрытых отапливаемых формовочных цехах с температурой +15 °С;

длительность активной тепловой обработки (продолжительность подъема температуры и изотермической выдержки) t = 10 ч, для кассет t = 5 ч;

разность между начальной и конечной температурами разогрева бетона и металла форм Dt = 80 - 15 = 65 °С (для кассет Dt = 90 - 15 = 75 °С);

толщина стенок пропарочных камер из тяжелого бетона d = 0,3 м;

длительность остывания ямных камер с закрытой крышкой t₁ = 8 ч; длительность остывания ямных камер с открытой крышкой t₂ = 6 ч;

количество оборотов в сутки камер периодического действия п = 1;

средняя продолжительность пребывания форм в камерах непрерывного действия 12 ч;

заглубление камеры в грунт h = 0,5 м;

объем обогреваемой зоны щелевой камеры непрерывного действия V_о.з = 650 м³;

температура глубинных слоев грунта в зоне нулевых колебаний температур t_a = +5 °С.

В случаях, когда фактические условия отличаются от вышеуказанных, значения норм принимаются с коэффициентами, приведенными в прил. 7:

для ямных камер - по табл. 1, 2, 8, 9, 10 прил. 7;

для щелевых камер непрерывного действия - по табл. 3, 6, 9, 10, 11 прил. 7;

для вертикальных камер - по табл. 4, 7, 10 прил. 7;

для термоформ - по табл. 5 прил. 7.

Примечания:

1. Если условия тепловой обработки на конкретном предприятии отличаются от условий, заложенных в структуру норм по прил. 1 - 7, потребность в тепловой энергии определяется по «Методике определения агрегатных расходов тепловой энергии по компонентам теплового баланса» (разд. 4).

2. Величины t₁ и t₂ для блока камер определяются как средневзвешенные для всего блока и при отсутствии данных определяются по хронометражным наблюдениям.

3. Для утепленных вертикальных пропарочных камер коэффициент тепловой эффективности теплоизолированного ограждения принят равным 85 %, т.е. непроизводительные потери тепла через изолированные ограждения снижены на 85 % по сравнению с неизолированными. При известных величинах толщины слоя теплоизолированного материала и его коэффициента теплопроводности расход тепловой энергии рекомендуется определять с учетом данных табл. 8.

2.6. Расход тепловой энергии на потери с невозвращаемым конденсатом учитывается умножением агрегатной нормы расхода по прил. 1 - 6 на коэффициенты, приведенные в прил. 8.

2.7. Нормы расхода тепловой энергии определены при условии, что температура бетона в изделиях, поступающих в агрегат тепловой обработки, равна +15 °С. В прил. 9 приведен расход тепловой энергии на нагрев заполнителей на складе до температуры +15 °С при различных температурах наружного воздуха. Этот расход энергии суммируется со средневзвешенной агрегатной нормой расхода по формуле п. 3.5.

2.8. При изготовлении и тепловой обработке изделий в полигонных условиях расход тепловой энергии определяется с учетом коэффициентов, приведенных в прил. 10.

3. ПОРЯДОК РАСЧЕТА И ПРИМЕНЕНИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ НОРМ РАСХОДА ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ

3.1. Средневзвешенная по заводу технологическая норма расхода тепловой энергии включает все расходы на основные технологические процессы на единицу продукции и не учитывает расходов на вспомогательные и подсобные нужды завода, в том числе на отопление и вентиляцию зданий, горячее водоснабжение, создание воздушно-тепловых завес, потери при транспортировании теплоносителя в производственном здании и за его пределами, а также потери в котельных установках.

Эти расходы учитываются общезаводской нормой расхода тепловой энергии, по которой определяется потребность предприятия сборного железобетона в тепловой энергии и топливе.

3.2. Технологическая норма наряду с общезаводской нормой расхода тепловой энергии является основанием для осуществления внутризаводского хозяйственного расчета.

3.3. Последующее планирование предприятию железобетонных изделий энергии на тепловую обработку изделий и отчетность завода в израсходованной энергии производятся с учетом утвержденной этому заводу технологической нормы.

3.4 Средняя по заводу технологическая норма должна пересматриваться при изменении технологического процесса, режимов тепловой обработки, реконструкции и усовершенствовании тепловых агрегатов.

3.5. Расчет технологической нормы расхода тепловой энергии производится следующим образом. По прил. 1 - 8 настоящих Временных норм определяется расход тепловой энергии q_аг для каждого имеющегося на формовочных линиях агрегата тепловой обработки (с учетом потерь на невозвращаемый конденсат). При наличии на поточно-агрегатных или конвейерных (полуконвейерных) линиях секционированных камер со смежными стенками норма определяется применительно к блоку ямных камер или многощелевой камере непрерывного действия.

По найденным значениям q_аг вычисляется средневзвешенная технологическая норма Q_техн в целом по заводу с учетом количества агрегатов тепловой обработки, их годовой производительности, а также расхода тепловой энергии на оттаивание и нагрев заполнителей. При необходимости на заводе разрабатываются цеховые технологические нормы расхода тепловой энергии.

Расчет средневзвешенной технологической нормы расхода, тыс. ккал/м³, производится по формуле

,

где П_аг - годовая производительность отдельного агрегата тепловой обработки (блока, многощелевой камеры) по бетону в плотном теле, м³;

 - суммарная годовая производительность всех имеющихся на заводе агрегатов тепловой обработки, м³;

 - расход тепловой энергии на нагрев и оттаивание заполнителей, определяемый по прил. 9.

Пример расчета технологической нормы расхода тепловой энергии приведен в прил. 11.

По результатам расчета заполняются формы (прил. 12), представляемые на утверждение руководителю предприятия.

3.6. После составления средневзвешенной технологической нормы определяется средний по заводу фактический удельный расход тепловой энергии на технологические цели путем натурных замеров. При отсутствии на заводе приборов учета допускается в качестве временной меры использовать отчетно-статистические данные общезаводского расхода тепловой энергии за III квартал прошедшего года.

Общезаводской расход тепловой энергии за III квартал (межотопительный период года)  складывается из расхода тепловой энергии на технологические цели Q_техн, расхода тепловой энергии на горячее водоснабжение Q_г.в, определяемого в соответствии с главой СНиП II-34-76, и расхода на потери при транспортировании теплоносителя в паропроводах Q_п.

Фактический расход тепловой энергии на технологические цели, тыс. ккал/м³, может быть определен по формуле

Q_техн =  - (Q_г.в + Q_п).

Примечания:

1. Сумма (Q_г.в + Q_п) с приближением может быть принята равной .

2. При сравнении расчетной заводской технологической нормы с фактической по данным III квартала расход тепла на подогрев заполнителей q_зап не учитывается.

3.7. При значительных отклонениях расчетной нормы от фактических удельных расходов (более 10 %) производится анализ причин, повлиявших на такое отклонение, и разрабатывается план организационно-технических мероприятий по обеспечению экономии тепловой энергии. Выявленное различие расчетных и фактических затрат тепла относится к непроизводительным расходам и является основным резервом для планомерного снижения общезаводских норм расхода тепловой энергии и соответственно потребности предприятия в тепловой энергии и топливе.

3.8. При значительном превышении фактического расхода тепловой энергии над нормативными величинами, полученными на основе норм, вышестоящая организация может, по просьбе завода, утвердить ему временные повышенные технологические нормы на срок не более чем 1 год, обязав завод в течение этого периода привести в порядок агрегаты тепловой обработки и системы подачи пара.

3.9. Для контроля за выполнением технологических норм расхода тепловой энергии на предприятиях должен быть организован дифференцированный учет этого расхода по соответствующим приборам. Все группы однотипных агрегатов тепловой обработки в формовочных цехах должны иметь индивидуальный учет потребления тепловой энергии.

3.10. Контроль за выполнением норм расхода тепловой энергии и ее рациональным использованием осуществляется отделом главного энергетика предприятия, руководителями цехов, участков и предприятий, министерствами и ведомствами СССР и соответствующими организациями союзных республик.

Периодический контроль за выполнением норм расхода и результатами использования тепловой энергии производится Государственной инспекцией по энергонадзору и ее местными органами.

4. МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ АГРЕГАТНЫХ НОРМ РАСХОДА ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ ПО КОМПОНЕНТАМ ТЕПЛОВОГО БАЛАНСА

4.1. Настоящая методика может быть использована:

а) для обоснования норм расхода тепловой энергии, и определения норм в случаях, не предусмотренных прил. 1 - 8;

б) для выявления непроизводительно расходуемых статей теплового баланса при нерациональной конструкции ограждений агрегатов тепловой обработки и обоснования мероприятий по устранению причин перерасходов тепловой энергии.

4.2. При расчете агрегатного расхода тепловой энергии для отдельных агрегатов тепловой обработки суммируются следующие компоненты теплового баланса:

Q_б - расход тепла на разогрев бетона с учетом тепловыделения цемента;

Q_м - расход тепла на разогрев металла форм или форм-вагонеток;

Q_пот - расход тепла на возмещение потерь через наружные (выше отметки пола) ограждения за время активной тепловой обработки;

Q_ост - расход тепла для компенсации остывания наружной части ограждений камеры за время ее простоя, включая выходные дни;

Q_гр- потери тепла через поверхность камеры, соприкасающуюся с грунтом;

Q_щ - потери тепловой энергии из-за выбросов пара через торцы камер непрерывного действия.

В табл. 2 - 12 даны значения отдельных компонентов теплового баланса для различных агрегатов тепловой обработки применительно к условиям, приведенным в п. 2.5, за исключением случаев, предусмотренных в примечаниях к таблицам. В табл. 1 указаны номера таблиц, которыми следует пользоваться для получения суммарного агрегатного расхода тепловой энергии.

4.3. Для определения значений компонентов агрегатного расхода тепловой энергии по табл. 2 - 12 необходимо предварительно рассчитать характерные параметры работы агрегата тепловой обработки в соответствии с указаниями пп. 2.2 и 2.3.

Таблица 1

Примечание. Компоненты баланса не учитывают потери тепла с невозвращенным конденсатом, расход тепла для разогрева заполнителей и на тепловую обработку в полигонных условиях.

Таблица 2

Таблица 3

Таблица 4

Примечание к табл. 2 - 4. Если конечная температура разогрева t_к отлична от 80 и 90 °С, то значения расходов принимаются с коэффициентами  для 80 °С и  для 90 °С.

Таблица 5

Примечания.

1. При режиме тепловой обработки Dt¢t¢, отличном от режима Dtt = 65 × 10 = 650 град×ч, значения табл. 5 принимаются с коэффициентом

2. При коэффициенте заполнения камеры К¢_з, отличном от К_з = 0,1, вводится поправка

3. При материале стен камеры с коэффициентом теплопроводности l_х ккал/(м×ч×град), отличном от l = 2 ккал/(м×ч×град) для тяжелого бетона, значения табл. 5 принимаются с поправкой

где d - толщина наружных стен ямной камеры, м.

Таблица 6

Таблица 6¢

Примечания:

1. Табл. 6 составлена для длительности остывания закрытой камеры t₁ = 8 ч и со снятой крышкой t₂ = 6 ч. При длительности остывания, отличной от указанных, значения табл. 6 принимаются с коэффициентами табл. 6¢.

2. При ограждениях камеры из материала, отличного от тяжелого бетона, значения табл. 6 принимаются с коэффициентом

где  - удельная теплоемкость материала ограждений, ккал/кг×град);

 - объемная масса материала ограждений, кг/м³;

600 - сg для тяжелого бетона.

Таблица 7

Примечания: 1. Табл. 7 действительна для условий:

заглубление днища камер относительно пола цеха h = 0,5 м;

длительность активной работы камеры в сутки t = 10 ч;

температура грунта на границе нулевых колебаний t_а = +5 °С.

При других значениях h, t и t_а величины табл. 7 принимаются с коэффициентами, приведенными в табл. 7¢.

Таблица 7¢

Значения температур грунта t_а на границе нулевых колебаний даны на геотермической карте СССР (прил. 13).

3. Тепловая изоляция с тепловым сопротивлением R, м²×ч×град/икал, подземной части стен и днища камер снижает тепловые потери в грунт в соответствии со следующими данными:

Таблица 8

Примечания: 1. Табл. 8 составлена для условий: Dt = 80 - 15 = 65 °С; длительность активной тепловой обработки t = 10 ч; материал камеры - тяжелый бетон; коэффициент заполнения К_з = 0,1.

2. При других условиях значения табл. 8 принимаются с коэффициентами примечаний табл. 5.

3. При утеплении надземной части бетонных ограждений теплоизоляционными материалами с теплопроводностью l₁ и толщиной теплоизоляционного слоя d_м значения табл. 8 принимаются с коэффициентами по табл. 8¢.

Таблица 8¢

4. При ограждениях камер из материала, отличного от тяжелого бетона (без применения теплоизоляции), значения табл. 8 принимаются по прим. 3 к табл. 5.

Таблица 9

Примечания: 1. Табл. 9 составлена для условий: материал ограждений - тяжелый бетон; время пребывания форм в камере - 12 ч; коэффициент заполнения К_з = 0,1.

2. При другом времени пребывания форм в камере значения табл. 9 принимаются с коэффициентом

где  - фактическое время пребывания форм в камере, ч.

3. При других значениях коэффициента заполнения камер вводится коэффициент

4. При ограждениях камеры из материала, отличного от тяжелого бетона, значения табл. 9 принимаются по прим. 2 к табл. 6.

5. При утеплении надземной части бетонных ограждений теплоизоляционными материалами значения табл. 9 принимаются по прим. 3 к табл. 8.

Таблица 10

Примечание. Табл. 10 составлена для условий:

заглубление днища первого (нижнего) яруса относительно пола цеха h = 0,5 м;

температура грунта на границе нулевых амплитуд t_а = +5 °С;

время пребывания форм в камере t_ф = 12 ч.

При других значениях h, t_а и t_ф величины табл. 10 принимаются с коэффициентами, приведенными в табл. 7¢.

Таблица 11

Примечания: 1. Таблица рассчитана для условий:

температура паровоздушной среды в торцах камеры t_к = 75 °С при 100 %-ной относительной влажности;

длительность активной тепловой обработки t = 10 ч.

При других температурах значения табл. 11 принимаются с коэффициентом:

при tк	40	60	75	85
коэффициент	0,2	0,5	1	1,3

2. При другой длительности тепловой обработки t значения табл. 11 принимаются с коэффициентом .

3. При расчете табл. 11 предусмотрено наличие лабиринтного уплотнения открытых торцов с площадью отверстий 0,2 м².

Таблица 12

Примечание. Табл. 12 составлена для условий:

температура разогрева Dt = 65 °С; длительность активной тепловой обработки t = 10 ч;

утепление поверхности охлаждения выполнено минеральной ватой слоем 8 - 10 см.

При других значениях Dt и t принимается коэффициент

.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Агрегатные нормы расхода тепловой энергии при пропаривании бетонных и железобетонных изделий в ямных камерах для стандартных условий

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

Агрегатные нормы расхода тепловой энергии при пропаривании бетонных и железобетонных изделий в щелевых камерах для стандартных условий

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

Агрегатные нормы расхода тепловой энергии при пропаривании бетонных и железобетонных изделий в вертикальных камерах для стандартных условий

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

Агрегатные нормы расхода тепловой энергии при пропаривании бетонных и железобетонных изделий в термоформах для стандартных условий

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

Агрегатные нормы расхода тепловой энергии при пропаривании железобетонных изделий в типовых кассетных установках для стандартных условий

Примечание. Прил. 5 составлено для условий: температурная разность Dt = 90 - 15 = 75 °С; продолжительность подачи пара t = 5 ч; боковые поверхности кассет утеплены минеральной ватой слоем 10 см.

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

Агрегатные нормы расхода тепловой энергии при пропаривании железобетонных труб

Примечание. Приведенные данные действительны для длительности тепловой обработки согласно «Инструкции по технологии изготовления, испытанию и приемке железобетонных напорных виброгидропрессованных труб» (СН 324-72).

ПРИЛОЖЕНИЕ 7

Коэффициенты к нормам для нестандартных условий

Таблица 1

Таблица 2

Таблица 3

Таблица 4

Таблица 5

Таблица 6

Таблица 7

Таблица 8

Таблица 9

Таблица 10

Примечание. Геотермическая карта СССР температур грунта на границе нулевых амплитуд приведена в прил. 13.

Таблица 11

ПРИЛОЖЕНИЕ 8

Коэффициенты на потери тепловой энергии с невозвращаемым конденсатом

Примечание. При необходимости точного определения коэффициента на потери тепла с конденсатом используется формула

где  - теплосодержание пара, введенного в агрегат, ккал/кг;

 - теплосодержание конденсата, выходящего из агрегата, ккал/кг.

ПРИЛОЖЕНИЕ 9

Нормы расхода тепловой энергии на разогрев заполнителей

Примечания: 1. Средняя температура наиболее холодного периода года для конкретного географического пункта выбирается по параметру А прил. 4 главы СНиП II-33-75 «Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха».

2. Для теплого периода года (при положительной расчетной температуре наружного воздуха) нормы расхода тепловой энергии на разогрев заполнителей не рассчитываются.

ПРИЛОЖЕНИЕ 10

Коэффициенты к агрегатным нормам расхода тепловой энергии при тепловой обработке бетонных и железобетонных изделий на полигонах

Примечание. Средняя температура наиболее холодного периода года для конкретного географического пункта выбирается по параметру А прил. 4 главы СНиП II-33-75.

ПРИЛОЖЕНИЕ 11

Примеры расчета технологической нормы расхода тепловой энергии при пропаривании железобетонных изделий в различных тепловых агрегатах

Определить технологическую норму расхода тепловой энергии для завода железобетонных изделий, имеющего 10 блоков трехсекционных ямных камер и три горизонтально расположенные двухсекционные щелевые камеры.

а) Исходные данные для ямных камер:

внутренние габариты одной секции камеры:

длина L = 7 м; ширина B = 2,5 м; высота H = 3,5 м;

толщина бетонных стенок, днища и перегородок камеры d = 0,3 м; материал - тяжелый бетон;

заглубление днища камеры в грунт относительно пола цеха h = 0,5 м;

объем бетона в каждой секции блока V_б = 6,1 м³;

масса находящегося в одной камере металла форм G = 18,3 т;

длительность активной тепловой обработки (подъем температуры в камере и период изотермической выдержки) t = 3 + 5 = 8 ч;

длительность остывания камеры с закрытой крышкой t₁ = 8 ч со снятой крышкой t₂ = 6 ч.

б) Исходные данные для щелевых камер непрерывного действия:

длина камер L = 100 м; длина обогреваемой зоны 80 м;

сечение каждой секции камеры 4 ´ 1 = 4 м²;

внутренний объем каждой двухсекционной камеры V_к = 2 ´ 4 ´ 100 = 800 м³;

объем обогреваемой зоны V_о.з = 650 м³;

толщина стенок, перекрытия и днища d = 0,3 м (из тяжелого бетона);

заглубление днища камеры относительно пола цеха h = 0;

объем бетона изделий, находящихся в двух секциях, V_б = 80 м³;

масса металла форм и форм-вагонеток в двухсекционной камере G = 400 т;

длительность активной тепловой обработки изделий t = 9,5 ч.

Ход расчета

а) для ямных камер:

годовой объем продукции с 10 блоков ямных камер из расчета 252 рабочих дней в году

масса металла форм, приходящаяся на 1 м³ бетона,

внутренний объем трех камер в одном блоке

коэффициент заполнения камер

поверхность наружных стен блока камер выше отметки пола (без площади крышек)

поверхность днища блока камер и наружных стен ниже отметки пола

модуль надземной поверхности стен блока камер,

, принимаем К_у =0,55;

модуль заглубления

расчет удельного расхода:

по прил. 1 (при К_г = 0,4, К_з = 0,1 и g = 3 т/м³) имеем:

для К_у = 0,4 q = 145 тыс. ккал/м³;

для К_у = 0,6 q = 170 тыс. ккал/м³.

Интерполируя, получаем для К_у = 0,55 q = 164 тыс. ккал/м³.

При К_г = 0,6, К_з = 0,1 и g = 3 т/м³ имеем:

для К_у = 0,4 q = 155 тыс. ккал/м³;

для К_у = 0,6 q = 180 тыс. ккал/м³.

Путем интерполирования получаем для К_у = 0,55 q = 174 тыс. ккал/м³.

Следовательно, для расчетного К_г = 0,5

 

коэффициенты:

на длительность тепловой обработки (8 ч)

по табл. 1 прил. 7 для К_y = 0,5, К₁ = 0,98;

на толщину стенок (d = 0,3 м) и заглубление камеры (h = 0,5 м), соответствующие стандартным значениям, коэффициенты не вводятся;

на невозврат конденсата по прил. 8 К₂ = 1,15.

Следовательно, агрегатная норма расхода тепловой энергии

б) Для щелевых камер:

годовой съем продукции с трех двухсекционных щелевых камер непрерывного действия

масса металла форм и форм-вагонеток, приходящаяся на 1 м³ бетона

площадь наружной поверхности камеры

площадь соприкосновения с грунтом

модуль надземной поверхности

модуль заглубления

коэффициент заполнения камеры

технологическая норма расхода:

по прил. 2 для К_г = 1,2, К_з = 0,1 и g = 5 т/м³ имеем:

при К_у = 1,25 q = 175 тыс. ккал/м³;

при К_у = 1,5 q = 185 тыс. ккал/м³.

Интерполируя, получаем для К_у = 1,43 q = 182 тыс. ккал/м³; коэффициенты:

на заглубление (h = 0) по табл. 9 прил. 7 К₁ = 1,02;

на длительность активной тепловой обработки (9,5 ч) по табл. 3 прил. 7 К₂ = 1;

на потери через торцы щелей камеры из расчета объема активной зоны 650 м³ по табл. 11 прил. 7 К_з = 1;

на невозврат конденсата по прил. 8 К₄ = 1,1.

Следовательно, агрегатная норма расхода тепловой энергии на каждую двухсекционную камеру

q_аг = 182 ´ 1,02 ´ 1,1 = 205 тыс. ккал/м³.

В итоге средневзвешенная технологическая норма (без учета расхода тепловой энергии на подогрев заполнителей в зимнее время) будет равна:

Снижение нормы расхода может быть получено путем увеличения коэффициента заполнения щелевых камер, а также утепления камер теплоизоляционными материалами.